Influencia de fibras de polipropileno en la absorción de energía y el desempeño mecánico de  
hormigón de 34,3 MPa  
Xavier Emmanuel Mármol Acosta  
Israel Santiago Bermeo Tigrero  
Alfonso Vicente Ordoñez Zuñiga  
Karina Matilde Guerrero Antepara  
Lixson Elías Mora Fernández  
Volumen: 18  
Recepción: 08/07/2026  
Número: 4  
Trimestre: octubre-diciembre  
Aprobado: 04/09/2026  
Año: 2026  
Artículo original  
Influencia de fibras de polipropileno en la absorción de energía y el desempeño  
mecánico de hormigón de 34,3 MPa  
Influence of polypropylene fibers on energy absorption and mechanical  
performance of 34.3 MPa concrete  
Xavier Emmanuel Mármol Acosta1 (xavier.marmola@ug.edu.ec) (https://orcid.org/0000-  
0001-9738-2276)  
Israel Santiago Bermeo Tigrero 2 (israel.bermeot@ug.edu.ec) (https://orcid.org/0009-  
0006-5301-0861)  
3
Alfonso  
Vicente  
Ordoñez  
Zuñiga  
(alfonso.ordonezz@ug.edu.ec)  
(https://orcid.org/0009-0000-7937-9436)  
4
Karina Matilde Guerrero Antepara  
(https://orcid.org/0009-0003-0046-4817)  
(karina.guerreroa@ug.edu.ec)  
Lixson Elías Mora Fernández5 (lixson.moraf@ug.edu.ec) (https://orcid.org/0009-0005-  
4574-9124)  
Resumen  
El hormigón simple presenta una respuesta frágil después de la fisuración, lo que limita  
su capacidad para disipar energía. Este estudio tuvo como objetivo evaluar el efecto de  
macrofibras de polipropileno en un hormigón con resistencia de diseño f'c = 34,3 MPa.  
Para ello se fabricaron cuatro mezclas con 0; 1,8; 4,55 y 10 kg/m³ de fibra. Se  
determinaron asentamiento, densidad y contenido de aire en estado fresco; resistencia  
a compresión a 3, 7, 14 y 28 días (n = 2 por dosificación y edad); módulo de rotura a 28  
días (n = 2); y energía absorbida hasta una deflexión de 25 mm mediante paneles UNE-  
EN 14488-5 (n = 1 por dosificación). Como principales resultados se obtuvo que el  
asentamiento disminuyó de 23 a 18 cm al aumentar la fibra, mientras la densidad y el  
aire permanecieron prácticamente constantes. La energía E₂₅ pasó de 291,41 J en el  
control a aproximadamente 900, 1.900 y 3.600 J, equivalentes a 3,1; 6,5 y 12,4 veces el  
valor de referencia. A 28 días, la resistencia a compresión fue 35,62; 37,42; 37,42 y  
34,35 MPa, y el módulo de rotura 4,54; 5,09; 5,35 y 6,41 MPa, respectivamente. Las  
fibras modificaron principalmente la respuesta posfisuración y elevaron la resistencia a  
1
Magister en Ingeniería Civil, mención Construcción y Saneamiento. Máster Universitario en Dirección y  
Organización de Proyectos. Ingeniero Civil. Docente de la Facultad de Ciencias Matemáticas y Físicas. Universidad  
de Guayaquil. Guayaquil, Ecuador.  
2 Magister en Geotecnia. Ingeniero Civil. Docente Ocasional en la carrera Ingeniería Civil. Facultad de Ciencias  
Matemáticas y Físicas. Universidad de Guayaquil. Guayaquil, Ecuador.  
3 Docente Investigador. Facultad de Ciencias Matemáticas y Físicas. Universidad de Guayaquil. Guayaquil, Ecuador.  
4 Docente Investigador. Facultad de Ciencias Matemáticas y Físicas. Universidad de Guayaquil. Guayaquil, Ecuador.  
5 Docente Investigador. Facultad de Ciencias Matemáticas y Físicas. Universidad de Guayaquil. Guayaquil, Ecuador.  
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flexión, pero las dosis altas redujeron la trabajabilidad y aumentaron el costo. Las  
dosificaciones intermedias ofrecieron el equilibrio más favorable entre desempeño  
mecánico, absorción de energía y viabilidad de producción.  
Palabras clave: hormigón reforzado con fibras, polipropileno, absorción de energía,  
tenacidad, resistencia residual.  
Abstract  
Plain concrete exhibits a brittle post-cracking response, which limits its energy-  
dissipation capacity. This study assessed the effect of macro polypropylene fibers on  
concrete with a design compressive strength f'c = 34.3 MPa. Four mixtures containing 0,  
1.8, 4.55, and 10 kg/m³ of fiber were produced. Slump, density, and air content were  
measured in the fresh state; compressive strength was tested at 3, 7, 14, and 28 days (n  
= 2 per dosage and age); modulus of rupture was determined at 28 days (n = 2); and  
energy absorption up to 25 mm deflection was assessed using UNE-EN 14488-5 panels  
(n = 1 per dosage). Slump decreased from 23 to 18 cm as fiber content increased,  
whereas density and air content remained nearly constant. E₂₅ energy rose from 291.41  
J for the control to approximately 900, 1,900, and 3,600 J, corresponding to 3.1, 6.5, and  
12.4 times the reference value. At 28 days, compressive strength was 35.62, 37.42,  
37.42, and 34.35 MPa, while modulus of rupture reached 4.54, 5.09, 5.35, and 6.41  
MPa, respectively. The fibers mainly altered post-cracking behavior and increased  
flexural strength; however, high dosages reduced workability and increased cost.  
Intermediate dosages provided the most favorable balance among mechanical  
performance, energy absorption, and production feasibility.  
Key words: fiber-reinforced concrete; polypropylene; energy absorption; toughness;  
residual strength.  
Introducción  
El hormigón combina elevada resistencia a compresión con baja capacidad de  
deformación a tracción. Una vez que se forma una fisura dominante, la pérdida de  
rigidez y de capacidad portante puede ser rápida; por ello, en elementos sometidos a  
flexión, impacto o cargas repetidas no basta con caracterizar únicamente la resistencia  
máxima. La tenacidad, entendida como la energía absorbida durante la deformación,  
permite describir la respuesta completa hasta un desplazamiento de referencia y resulta  
particularmente pertinente para losas y pavimentos (Bentur & Mindess, 2007; ACI  
Committee 544, 2018).  
Las fibras discontinuas actúan como puentes entre las caras de las fisuras. Antes del  
agrietamiento, su contribución a la rigidez global suele ser limitada; después de la  
fisuración, transfieren esfuerzos por adherencia y extracción, retrasan la apertura de  
grietas y sostienen una resistencia residual. Las macrofibras sintéticas de polipropileno  
añaden ventajas de baja densidad, resistencia a la corrosión y facilidad de  
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manipulación. Su eficacia, sin embargo, depende de la geometría, la adherencia, la  
dispersión y la dosis, además de la consistencia y composición de la matriz. La  
evidencia disponible muestra un efecto más consistente sobre la ductilidad y la  
respuesta pospico que sobre la resistencia a compresión.  
Abousnina et al. (2021) observaron una reducción moderada del asentamiento y una  
transición hacia una falla progresiva en hormigones con macrofibras; Wei et al. (2022)  
señalaron que el aumento de fibra puede mejorar la resistencia y la tenacidad, aunque  
la trabajabilidad y la respuesta resistente no evolucionan de forma estrictamente  
monotónica. En hormigones de mayor resistencia, Hosseinzadeh et al. (2023) también  
registraron disminución de la trabajabilidad y mejoras más claras en flexión que en  
compresión. Los ensayos posfisuración confirman que la capacidad residual depende  
de la cantidad de fibra y de su índice de refuerzo (Del Savio et al., 2023), mientras que  
el contenido óptimo debe definirse según la propiedad prioritaria y no por una regla  
universal (Smarzewski & Jancy, 2025).  
En el contexto ecuatoriano existe interés en emplear macrofibras como refuerzo  
distribuido en pisos y pavimentos; no obstante, se requieren datos que relacionen una  
dosificación comercial amplia con trabajabilidad, energía absorbida y resistencias  
convencionales. En particular, una dosis que maximiza la energía posfisuración puede  
ser desfavorable en términos de mezclado, compactación y costo. La comparación  
simultánea de estos indicadores permite distinguir entre el máximo desempeño aislado  
y una solución técnicamente equilibrada.  
El objetivo fue determinar la influencia de cuatro contenidos de fibra de polipropileno —  
0; 1,8; 4,55 y 10 kg/m³— sobre la absorción de energía, el comportamiento en estado  
fresco y las resistencias a compresión y flexión de un hormigón de 34,3 MPa. Se  
planteó que el aumento de la dosis incrementaría la energía absorbida y la capacidad  
posfisuración, con un efecto menos pronunciado sobre la resistencia a compresión y  
una penalización progresiva en la trabajabilidad.  
Materiales y métodos  
Diseño experimental y dosificaciones  
Se realizó una investigación cuantitativa, experimental y longitudinal en el Laboratorio  
CIH San Eduardo, Guayaquil. La variable independiente fue la dosificación de  
macrofibra de polipropileno Tuf-Strand, expresada en kg/m³. Las designaciones  
empleadas en el trabajo de titulación —18 %, 45,5 % y 100 %— representan  
proporciones respecto de una dosis máxima de referencia de 10 kg/m³; no  
corresponden a fracciones volumétricas. Para evitar ambigüedad, en este artículo se  
usan las dosis absolutas.  
La mezcla de control se diseñó para f'c = 350 kg/cm² (34,3 MPa). Las formulaciones con  
1,8 y 4,55 kg/m³ conservaron las cantidades de los demás componentes. La mezcla  
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inicial de 10 kg/m³ presentó segregación y no permitió moldear los especímenes; por  
ello se ajustaron las proporciones de arena, agregado grueso y agua. En consecuencia,  
los resultados de esa serie representan el comportamiento conjunto de la alta dosis de  
fibra y del rediseño de la matriz, aspecto considerado en la interpretación.  
Tabla 1.  
Dosificación de los materiales por metro cúbico de hormigón  
Cemento  
HE  
Agregado  
19 mm  
Mezcla  
Fibra  
Arena  
Agua  
Plastificante Retardante  
Control  
F1,8  
0
350  
350  
350  
350  
1.004  
1.004  
1.004  
1.050  
920  
920  
920  
870  
170  
170  
170  
175  
1,75  
1,75  
1,75  
1,75  
2,80  
2,80  
2,80  
2,80  
1,8  
4,55  
10  
F4,55  
F10*  
Nota. Todas las cantidades están en kg/m³. *Mezcla rediseñada después de observar  
segregación con la formulación inicial de 10 kg/m³.  
Materiales, mezclado y curado  
Se utilizó cemento hidráulico de alta resistencia inicial, arena de río y agregado grueso  
de tamaño nominal 19 mm. La arena presentó módulo de finura 2,77, absorción de 2,54  
% y densidad seca de 2.608 kg/m³; el agregado grueso tuvo módulo de finura 6,72,  
absorción de 1,50 % y densidad seca de 2.907 kg/m³. Se incorporaron un aditivo  
plastificante y un aditivo retardante en dosis constantes, salvo el ajuste de agua  
indicado para F10.  
Los agregados se mezclaron durante 3 min; luego se añadió el cemento y se continuó  
el mezclado por otros 3 min. El agua y los aditivos se incorporaron progresivamente  
durante aproximadamente 5 min. Las fibras se agregaron de forma gradual para reducir  
la formación de aglomeraciones y favorecer su distribución. Después del moldeo y la  
compactación, los especímenes se desmoldaron y curaron hasta las edades de ensayo  
establecidas.  
Ensayos en estado fresco y endurecido  
El asentamiento, la densidad y el contenido de aire se determinaron en cada mezcla  
con procedimientos basados en ASTM C143/C143M, ASTM C138/C138M y ASTM  
C231/C231M, respectivamente. En estado endurecido se evaluaron la resistencia a  
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compresión de cilindros, el módulo de rotura de vigas mediante carga en los tercios y la  
energía absorbida por paneles. El plan experimental se resume en la Tabla 2.  
Tabla 2.  
Plan de ensayos y unidades experimentales.  
Réplicas  
mezcla  
por  
Propiedad  
Método  
Edad  
Total  
Asentamiento  
Densidad  
ASTM C143/C143M  
ASTM C138/C138M  
ASTM C231/C231M  
Fresco  
Fresco  
Fresco  
1 determinación  
1 determinación  
1 determinación  
4
4
4
Contenido de aire  
3, 7, 14 y 28  
días  
Compresión  
ASTM C39/C39M  
2 por edad  
32 cilindros  
Flexión  
ASTM C78/C78M  
UNE-EN 14488-5  
28 días  
28 días  
2
1
8 vigas  
4 paneles  
Energía E₂₅  
Nota. El tamaño muestral disponible sustenta comparaciones descriptivas; no se  
aplicaron pruebas inferenciales.  
La resistencia a compresión se obtuvo a 3, 7, 14 y 28 días conforme a ASTM  
C39/C39M. Para cada combinación de dosis y edad se ensayaron dos cilindros y se  
reportó la media. La resistencia a flexión se determinó a 28 días en dos vigas  
prismáticas por dosificación según ASTM C78/C78M, expresada como módulo de  
rotura.  
La absorción de energía se evaluó con paneles de 600 × 600 × 100 mm, apoyados en  
sus cuatro lados con una luz libre de 500 mm, y una carga central aplicada mediante  
una placa de 100 × 100 mm. El desplazamiento central se controló a 1,5 mm/min hasta  
al menos 25 mm. La energía E₂₅ corresponde al área bajo la curva carga–deflexión: E₂₅  
= ∫₀²⁵ P(δ)dδ, donde P es la carga en kN y δ la deflexión en mm; la equivalencia kN·mm  
= J permite expresar el resultado en joules (European Committee for Standardization,  
2006).  
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Año: 2026  
Artículo original  
Tratamiento de los datos  
Para compresión y flexión se calcularon medias aritméticas. Los cambios relativos se  
obtuvieron respecto de la mezcla de control mediante Δ = (xᵢ/x₀ − 1) × 100. En el ensayo  
de panel se dispuso de una unidad por dosificación; además, las series numéricas  
completas de carga–deflexión no estuvieron disponibles en el registro consolidado. Por  
esta razón, los valores de E₂₅ de las mezclas con fibra se presentan como  
aproximaciones leídas de las curvas y de los resúmenes del estudio original. No se  
estimaron desviaciones, intervalos de confianza ni significancia estadística para E₂₅.  
Resultados  
Propiedades del hormigón fresco  
Tabla 3.  
Propiedades de las mezclas en estado fresco.  
Asentamiento  
(cm)  
Variación  
asentamiento  
del  
Fibra (kg/m³)  
Densidad (kg/m³)  
Aire (%)  
0
23  
22  
20  
18  
Referencia  
−4,35 %  
2.409  
2.414  
2.404  
2.401  
1,77  
1,79  
1,78  
1,74  
1,8  
4,55  
10  
−13,04 %  
−21,74 %  
Fuente: Elaboración por los autores a partir de la investigación.  
El asentamiento disminuyó de manera progresiva conforme aumentó la dosis de fibra.  
La pérdida máxima fue de 5 cm, equivalente a 21,74 % respecto del control. Este patrón  
es consistente con el incremento del área superficial y el entrelazamiento de las fibras,  
que restringen la movilidad relativa de los agregados. En cambio, la densidad se  
mantuvo entre 2.401 y 2.414 kg/m³ y el contenido de aire entre 1,74 % y 1,79 %, sin  
una tendencia sistemática. La principal modificación observable en estado fresco fue,  
por tanto, la menor fluidez.  
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Trimestre: octubre-diciembre  
Aprobado: 04/09/2026  
Año: 2026  
Artículo original  
Absorción de energía y respuesta posfisuración  
El panel sin fibra alcanzó su carga máxima al inicio de la deformación y presentó una  
pérdida abrupta de capacidad después de la fisuración, con E₂₅ = 291,41 J. En las  
mezclas reforzadas, la carga residual se mantuvo durante un intervalo de  
desplazamiento mucho mayor. La energía aumentó a aproximadamente 900 J con 1,8  
kg/m³, 1.900 J con 4,55 kg/m³ y 3.600 J con 10 kg/m³ (Figura 1). Estos valores  
corresponden a 3,1; 6,5 y 12,4 veces la energía del control, respectivamente.  
Figura 1.  
Energía absorbida hasta 25 mm de deflexión en función de la dosificación de fibra.  
Nota. Valores aproximados para las mezclas con fibra; n = 1 panel por dosificación. La  
comparación es descriptiva. Fuente: Elaboración por los autores a partir de la  
investigación.  
El incremento sostenido de E₂₅ evidencia que la contribución principal de la macrofibra  
ocurre después de la aparición de la grieta. Las fibras atravesaron el plano de fisuración  
y permitieron transferir carga mientras se extraían o deformaban, en contraste con la  
separación del panel de control. La dosis de 10 kg/m³ produjo la mayor capacidad  
registrada, aunque su comparación está condicionada por el rediseño de la mezcla.  
Resistencia a compresión  
Todas las mezclas desarrollaron resistencia con la edad (Figura 2). A 28 días, el  
control alcanzó 35,62 MPa y las mezclas F1,8 y F4,55 alcanzaron 37,42 MPa, un  
incremento de 5,04 %. F10 registró 34,35 MPa, 3,58 % por debajo del control, pero  
prácticamente igual a la resistencia de diseño de 34,3 MPa. La evolución no fue  
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Trimestre: octubre-diciembre  
Aprobado: 04/09/2026  
Año: 2026  
Artículo original  
monotónica con la dosis: F4,55 mostró el mayor valor a 14 días, mientras F10 presentó  
los menores resultados en la mayoría de las edades.  
Figura 2.  
Evolución de la resistencia a compresión según la dosificación de fibra.  
Nota. Cada punto representa la media de dos cilindros. La línea discontinua indica f'c =  
34,3 MPa. Fuente: Elaboración por los autores a partir de la investigación.  
Los resultados muestran que la fibra no produjo una mejora proporcional de la  
resistencia a compresión. Las dosis intermedias conservaron o aumentaron  
modestamente el valor a 28 días, mientras la formulación F10 combinó menor  
trabajabilidad con una matriz modificada. En consecuencia, el aumento de E₂₅ no puede  
inferirse a partir de la resistencia a compresión: ambas propiedades describen  
mecanismos distintos.  
Resistencia a flexión  
El módulo de rotura aumentó con cada incremento de fibra (Figura 3). Las medias  
fueron 4,54 MPa para el control; 5,09 MPa para F1,8; 5,35 MPa para F4,55; y 6,41 MPa  
para F10. Los cambios relativos fueron 12,18 %, 17,79 % y 41,19 %, respectivamente.  
A diferencia de las vigas sin fibra, que se separaron tras la falla, las vigas reforzadas  
conservaron mayor cohesión por el puenteo de las grietas.  
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Artículo original  
Figura 3.  
Módulo de rotura a 28 días; barras de media y resultados individuales.  
Nota. Los puntos representan las dos vigas ensayadas por dosificación; las barras  
muestran la media. Fuente: Elaboración por los autores a partir de la investigación.  
Síntesis técnico-económica  
Tabla 4.  
Indicadores principales a 28 días y costo estimado por metro cúbico.  
Fibra  
(kg/m³)  
Compresión  
(MPa)  
E₂₅ (J)  
E₂₅/control  
Flexión (MPa) Costo (USD/m³)  
0
291,41  
≈900  
1,00  
3,09  
6,52  
12,35  
35,62  
37,42  
37,42  
34,35  
4,54  
5,09  
5,35  
6,41  
110,53  
129,81  
158,73  
217,67  
1,8  
4,55  
10  
≈1.900  
≈3.600  
Nota. Costos del estudio original y del contexto local de producción; no incluyen una  
verificación estructural de sustitución de refuerzo convencional. Fuente: Elaboración por  
los autores a partir de la investigación.  
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Artículo original  
El costo directo estimado aumentó 17,44 % con 1,8 kg/m³, 43,61 % con 4,55 kg/m³ y  
96,94 % con 10 kg/m³. El crecimiento de la energía absorbida fue más rápido que el del  
costo, pero el indicador económico no puede interpretarse de forma aislada: el nivel F10  
requirió rediseño y mostró la mayor pérdida de asentamiento. Para aplicaciones en las  
que se necesita un incremento relevante de capacidad posfisuración sin duplicar el  
costo del material, F1,8 y F4,55 constituyen rangos de interés para validación adicional.  
Discusión  
La tendencia más robusta del experimento fue el aumento de la energía absorbida con  
la dosificación de fibra. El control falló de forma frágil, mientras los paneles reforzados  
conservaron una carga residual a grandes desplazamientos. Este comportamiento  
concuerda con el mecanismo de puenteo: tras la fisuración de la matriz, la carga se  
transfiere a las fibras y se disipa energía mediante adherencia, deformación y  
extracción. Resultados semejantes han sido documentados para macrofibras de  
polipropileno en hormigón convencional y de alto desempeño (Shi et al., 2020;  
Abousnina et al., 2021), así como en ensayos alternativos de caracterización  
posfisuración (Del Savio et al., 2023).  
La magnitud de los incrementos de E₂₅ debe interpretarse con prudencia. El ensayo  
UNE-EN 14488-5 mide el área bajo una curva de panel y es sensible a la distribución  
de fibras, la orientación, la localización de la grieta y la variabilidad del hormigón. Con  
una sola placa por dosificación no es posible estimar la dispersión. En estudios con  
mayor número de especímenes, la variabilidad de las propiedades posfisuración de  
concretos con fibras sintéticas puede ser apreciable (Del Savio et al., 2023). Por ello,  
los factores de 3,1 a 12,4 veces describen las unidades ensayadas y no deben tratarse  
como parámetros de diseño sin repetición y control de calidad.  
La reducción del asentamiento confirmó la contrapartida reológica del refuerzo. Las  
fibras aumentan el área que debe recubrir la pasta y generan interacciones con los  
agregados; cuando la dosis es alta, la mezcla puede perder movilidad y compactarse de  
forma menos uniforme. Wei et al. (2022) y Hosseinzadeh et al. (2023) reportaron  
tendencias análogas. En el presente estudio, la estabilidad de densidad y contenido de  
aire sugiere que hasta F4,55 la modificación dominante fue la fluidez. La segregación  
observada en la formulación inicial F10, sin embargo, evidencia un umbral práctico que  
obligó a modificar la matriz.  
La resistencia a compresión varió en un intervalo estrecho respecto del control y no  
siguió una relación dosis–respuesta. Este resultado coincide con la literatura, donde la  
compresión puede aumentar, permanecer estable o disminuir ligeramente según la  
dispersión y compactación de la fibra.  
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Influencia de fibras de polipropileno en la absorción de energía y el desempeño mecánico de  
hormigón de 34,3 MPa  
Xavier Emmanuel Mármol Acosta  
Israel Santiago Bermeo Tigrero  
Alfonso Vicente Ordoñez Zuñiga  
Karina Matilde Guerrero Antepara  
Lixson Elías Mora Fernández  
Volumen: 18  
Recepción: 08/07/2026  
Número: 4  
Trimestre: octubre-diciembre  
Aprobado: 04/09/2026  
Año: 2026  
Artículo original  
En cambio, el incremento gradual del módulo de rotura y la conservación de la  
integridad de las vigas fueron consistentes con la mejora del desempeño en flexión  
observada por Abousnina et al. (2021), Wei et al. (2022) y Najaf y Abbasi (2023). La  
combinación de una mejora modesta en la carga máxima con una diferencia marcada  
en E₂₅ reafirma que la contribución esencial de la fibra es posfisuración.  
Desde el punto de vista de selección, la dosis óptima depende del requisito funcional.  
F10 maximizó E₂₅ y flexión, pero casi duplicó el costo unitario, redujo 21,74 % el  
asentamiento y no puede compararse con las demás series como una mezcla idéntica.  
F1,8 elevó E₂₅ aproximadamente 209 % con un incremento de costo de 17,44 % y  
conservó la resistencia a compresión; F4,55 amplió la reserva posfisuración a  
aproximadamente 1.900 J, con mayor costo, pero sin penalización de la resistencia a 28  
días. Estos niveles intermedios representan alternativas técnicamente plausibles,  
siempre que el diseño estructural se base en parámetros residuales verificados y no en  
una sustitución automática de malla o acero convencional.  
Los hallazgos son coherentes con la recomendación de diseñar el hormigón reforzado  
con fibras a partir de requisitos de desempeño y métodos de ensayo normalizados (ACI  
Committee 544, 2018). Para pisos industriales, pavimentos o elementos expuestos a  
impacto, la energía y la resistencia residual pueden ser más informativas que la  
compresión por sí sola. No obstante, la transferencia a escala de obra requiere  
controlar el método de incorporación, la homogeneidad, el asentamiento y la  
dosificación efectiva, además de validar espesores y refuerzo mediante cálculo  
estructural.  
Limitaciones del estudio  
La principal limitación fue el tamaño muestral: se dispuso de un panel por dosificación  
para energía y de dos especímenes por condición para compresión y flexión. Este  
diseño permite identificar tendencias, pero no estimar con precisión la variabilidad ni  
realizar inferencias estadísticas. Los valores de energía de las mezclas con fibra son  
aproximados porque el registro consolidado conservó las curvas y los valores resumen,  
no las series digitales completas de carga–deflexión.  
La formulación F10 se rediseñó después de la segregación de la mezcla inicial; por  
tanto, su respuesta combina el efecto de la fibra con cambios en agua y agregados.  
Además, no se evaluaron durabilidad, fatiga, impacto cíclico, contracción ni  
comportamiento a escala estructural. El análisis económico utilizó precios del contexto  
de la investigación y no demuestra equivalencia estructural con otros sistemas de  
refuerzo. Se recomienda repetir el ensayo de panel con al menos tres unidades por  
condición, conservar las series primarias y comparar dosis bajo una matriz constante o  
mediante un diseño factorial que separe ambos efectos.  
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Influencia de fibras de polipropileno en la absorción de energía y el desempeño mecánico de  
hormigón de 34,3 MPa  
Xavier Emmanuel Mármol Acosta  
Israel Santiago Bermeo Tigrero  
Alfonso Vicente Ordoñez Zuñiga  
Karina Matilde Guerrero Antepara  
Lixson Elías Mora Fernández  
Volumen: 18  
Recepción: 08/07/2026  
Número: 4  
Trimestre: octubre-diciembre  
Aprobado: 04/09/2026  
Año: 2026  
Artículo original  
Conclusiones  
La incorporación de macrofibras de polipropileno modificó de forma marcada la  
respuesta posfisuración. Frente a 291,41 J del control, las dosis de 1,8; 4,55 y 10 kg/m³  
alcanzaron aproximadamente 900, 1.900 y 3.600 J, equivalentes a 3,1; 6,5 y 12,4 veces  
la energía de referencia.  
El asentamiento disminuyó progresivamente hasta 21,74 % con 10 kg/m³, mientras la  
densidad y el contenido de aire se mantuvieron estables. La trabajabilidad fue el  
indicador fresco más sensible a la dosificación.  
A 28 días, las mezclas con 1,8 y 4,55 kg/m³ aumentaron la resistencia a compresión  
5,04 % respecto del control. La mezcla de 10 kg/m³ alcanzó 34,35 MPa, valor cercano  
al diseño, aunque su interpretación está condicionada por el rediseño de la matriz.  
El módulo de rotura aumentó 12,18 %, 17,79 % y 41,19 % para 1,8; 4,55 y 10 kg/m³,  
respectivamente. Las vigas con fibra conservaron mayor cohesión después de la  
fisuración, coherente con el mecanismo de puenteo.  
Las dosis intermedias ofrecieron el mejor compromiso observado entre energía,  
resistencia, trabajabilidad y costo. La dosis de 10 kg/m³ es pertinente cuando se prioriza  
la máxima capacidad posfisuración, pero exige optimización de mezcla y validación  
experimental adicional antes de su uso en diseño.  
Declaración de origen  
Este artículo se elaboró a partir del trabajo de titulación “Análisis de la capacidad de  
absorción de energía en hormigón f'c = 350 kg/cm² reforzado con fibra de polipropileno”,  
desarrollado en la carrera de Ingeniería Civil de la Universidad de Guayaquil.  
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Influencia de fibras de polipropileno en la absorción de energía y el desempeño mecánico de  
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Lixson Elías Mora Fernández  
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Número: 4  
Trimestre: octubre-diciembre  
Aprobado: 04/09/2026  
Año: 2026  
Artículo original  
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Conflicto de intereses: Los autores declaran no tener conflictos de intereses en relación con el artículo.  
Contribución de los autores: Los autores realizaron, de conjunto, el análisis de la información para el artículo, así  
como su diseño y redacción.  
Universidad de Las Tunas en https://ror.org/05fj29j73  
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